联系人：侯经理- 电机维修是怎么样进行的2015-03-20
- 某钢厂400KW直流电机维修安装调试检验报告及控制器特点2014-09-17
- 西玛详细分析炉卷轧机主电机跳闸原因2014-07-23
- 汽轮机组轴瓦温度过高故障的分析及处理2014-07-10
- 无刷直流电机的几类用途分析2014-07-01
- 谈谈盘式永磁无刷直流电机基本结构和运行原理2014-06-04
- 直流电机电刷的结构特征分析2014-05-28
- 高速电机电磁振动问题解决方案2014-05-26
- 城轨牵引电机轴承多发烧损故障的机理分析2014-05-04
- 如何才能让割草机电机的噪音小一些呢？2014-04-17
- 直流电机 : 西玛ZSL4系列直流电机 西玛电机ZSN4系列水泥回转窑专用直流电机 西玛ZDT2系列直流电动机 西玛ZTP型铁路机车动车用直流辅助电机 西玛ZFQZ系列频繁起制动直流电动机 西玛Z2系列小型直流电机 西玛Z4系列直流电动机 西玛Z系列直流电动机
- 交流电机 : 西玛牌YTP系列铁路专用三相异步交流电机 西玛牌YEJ交流制动电机-YEJ系列电磁制动三相异步电动机 YGM2系列380V西玛交流电机 轧钢用大型绕线异步电动机12极 西玛YGM系列(IP44) 380V三相异步电动机 西安电机厂SZY系列注塑机专用三相异步电动机 西安电机厂Y2系列（IP54）三相异步电动机 泰富西玛电机Y系列(IP44)交流电机 泰富西玛电机Y系列(IP23)三相异步电动机 泰富西玛电机YLY系列粮油机械三相异步电动机
- 大型高压电机 : 西玛牌YX系列6KV/10KV大型高效高压电机 西玛牌YL系列6KV/10KV立式三相异步高压电动机 西玛牌YXKK系列6KV/10KV高效率高压电机 西玛牌高压防爆电机YB2系列高压隔爆型三相异步电动机 西玛YKK系列（710-1000）高压三相异步电动机 西玛YR系列（710-1000）三相异步电动机 西安西玛电机YRKK系列（710-1000）高压绕线转子三相异步电动机 西安电机厂Y系列H710-1000笼型三相异步电动机 泰富西玛电机Y、YR系列大型卧式高压电机 西玛高压电机YKS系列 箱式高压电动机
- Y/YR系列中型高压电机 : 西玛电机YR系列10KV三相异步电动机（机座号400-630）外形图安装尺寸图 西玛Y/YR系列6KV、10KV高压三相异步电动机 西安西玛高压电机YT系列管道式高压电机 西安电机厂YJT/YVF系列变频高压电动机 西安电机厂高压电机Y2系列355-560 6KV紧凑型高压异步电动机
- 高压同步电动机 : 6KV/10KV T系列2500-6000kW同步电动机 西玛牌T系列大型8000~20000kW同步电动机 西玛牌T系列大型上水冷三相同步高压电动机 西玛电动机TK系列压缩机用大型三相同步电动机 西玛电动机TKK1600-4/1430 11KV同步电机 西玛同步电机TDMK500-32 6kV同步电动机 西玛同步电机TDMK 36极大型同步电机
- Y/YKK低压大功率电机 : 西玛低压电机Y、YKK系列380V三相异步电动机 泰富西玛电机Y/YR系列（IP23）三相异步电动机
- 电机配件 : 西玛电机轴瓦 塑料风叶 电机接线盒 电机端盖 铝风叶 铁风叶 电机油盖 电机接线板 集电环 轴承套
- 电机配电柜 : SMZD系列全数字直流调速柜 SMZA系列模拟不可逆直流调速柜 SMYG(Q)系列起动柜 SMYB系列交流电机变频调速控制柜
- 高效电机 : 西安西玛电机YE3超高效节能三相异步电机 西玛YE2系列（IP55）三相异步高效电机节能电机
- JS/JR系列交流电机 : 西玛电机JSL系列JS立式电机三相异步电机 西玛高压电机JS、JR系列6KV高压三相异步电动机 泰富西玛JS/JR系列三相异步电动机
永磁电机退磁原因分析
来源：西安泰富西玛电机有限公司 发布于：2013/8/7 8:44:39 点击量：
西安西玛电机文章：1永磁体涡流图Fig. 11 Eddy current chart for permanent magnet图 12 永磁同步电机转子模型Fig. 12 Model for rotor of PMSM真。 为了便于观察，将永磁电机转子稳态温度场进行局部放大，如图 13 所示。 从图中可以看出永磁体的温度要高于转子轭部的温度，由于永磁体本身的导热系数没有硅钢片的系数高，因此，永磁体的温度会高。 永磁体的温度最高约为 60 ℃，最低约为 30 ℃，这个温度可以保证永磁体可靠安全的工作。 仿真结果表明600 kW 永磁电机的方案是可行的，可以进行样机的生产。
图 3转子稳态温度场局部放大图Fig. 13 Partial enlargement diagram of steady-statetemperature field for rotor4. 4 样机温升实验在电机温升实验中，将电机端盖钻孔，用点温仪实测永磁电机转子永磁体温度，实验台如图 14所示。
图 14 样机实验台Fig. 14 Experimental table of prototype在转速恒定的情况下，逐渐增加负载转矩至额定。 在 4 h 内，每 10 min 测量一次转子温度，之后每 0. 5 h 测量一次温度。 将采集的温度绘制成图表，具体数据如图 15 所示。 从图中可以看到，永磁电机转子的温升很小，这个温度不会使永磁体退磁，实验结果也证明永磁电机没有发生退磁。
图 15 转子温度曲线Fig. 15 Temperature curve of rotor4. 5 仿真温度与实测温度的对比分析永磁体涡流损耗分析时，永磁体发热条件为内部发热。 而实际情况是靠近气隙侧的位置损耗大、温度高； 远离气隙侧损耗小、温度低。 考虑到集肤效应，热量产生的部位应该在永磁体表面透入深度的范围内。
实验中采用点温仪测量转子温度的方法是不够精确的，与实际温度存在一定的误差，但是误差是在工程实际允许的范围内。
仿真得到的永磁体的最高温度约为 60 ℃，最低温度约为 30 ℃，转子轭部温度为 22 ℃。 通过实验测得的转子温度为 30 ℃，仿真的结果与实测的结果基本一致。 这也说明这种分析永磁体涡流损耗的方法是可行的。
5 结 论电机转速分类如图 16 所示，电机的转速可分第 2 期 张炳义，等： 钕铁硼永磁电机永磁体涡流发热退磁研究1311） 忽略集肤效应的透入深度，假设涡流损耗产生的热量为内部发热；2） 假设永磁体散热面只有一个，即靠近气隙侧的外圆弧面；3） 假设永磁体的散热形式只有对流。
根据产生的涡流损耗以及使用的永磁体的体积，可以求出单位体积的永磁体的发热率。 而转子表面或者定子内圆的散热系数是很难计算的，一种比较实用的观点认为其散热系数［8］为αδ= 28（ 1 + ω0. 5δ） （ 6）式中： αδ为气隙表面散热系数； ωδ为气隙平均风速，取 ωδ≈0. 5u2，u2为转子圆周速度。
根据公式，算出永磁体的发热率和散热系数。
假定环境温度为 20 ℃，对永磁体稳态温度场进行仿真，仿真结果如图 8 所示。 从图 8 中可以看到，永磁体的最高温度为 170 ℃，出现在永磁体的尖角上； 最低的温度为 168 ℃，出现在永磁体表面。
图 8 永磁体温度图Fig. 8 Temperature chart for permanent magnet综合以上分析结果看出，永磁体产生了很高的涡流损耗，涡流损耗产生大量的热。 永磁体处于电机结构的内部，散热条件不好，所以永磁体表面产生很高的温升，超过了永磁体的工作温度，致使永磁体产生退磁。
4 样机设计与实验总结以上经验，重新设计了一台 600 kW、20 极永磁电机，额定转速为 504 r / min. 在新电机的设计过程中，采取了一些措施来降低永磁体涡流损耗，防止永磁电机发生退磁。 具体措施如下：
1） 永磁体结构由表贴式径向励磁改为内置式切向励磁，转子采用硅钢片叠压。
2） 永磁体采用轴向分段结构，切割永磁体涡流的回路。 在转子端面安装挡片来固定永磁体。
4. 1 永磁体涡流损耗分析本研究采取了新的设计方法，用有限元软件建立永磁电机的模型，考虑永磁电机的结构对称性，为了方便计算，建立电机的 1/4 模型，如图 9所示。
图 9 600 kW 永磁电机的三维模型Fig. 9 3D model for 600 kW PMSM建立了永磁电机的模型之后，对永磁体设置电导率、涡流损耗和零电流，用求解 SOLID LOSS的方法来求解涡流损耗，涡流损耗的曲线如图 10所示。 通过软件计算出的损耗有效值为 420 W，与表贴式永磁电机的损耗相比，电机额定功率增加了100 kW，而损耗降低了2. 77 kW，由此可见采取新的措施后，效果是明显的。
图 10 永磁电机在 0. 1 s 内的涡流损耗曲线Fig. 10 Eddy current loss curve for PMSM within 0. 1 s4. 2 永磁体涡流损耗仿真对永磁电机模型进行三维涡流场的仿真，后处理过程中，只显示两个永磁体的涡流损耗，如图 11 所示。 从图中可以看到永磁体涡流损耗的数量级为 106W / m2. 与表贴式永磁电机相比，内置式永磁电机的永磁体涡流损耗仅为表贴式的1 /10. 这说明采取新的措施后，效果明显。
上一篇:钕铁硼永磁体退磁的主要因素分析
下一篇:高压电动机的启动保护的实现
